由于A(yíng)C-PDP驅(qū)動(dòng)控制電路的復(fù)雜性，導(dǎo)致了其開(kāi)關(guān)電源的復(fù)雜性。分析可知，不管從傳輸能量角度還是從所占體積的角度，PFC模塊和掃描驅(qū)動(dòng)電極DC/DC變換模塊都占有相當(dāng)大的比例。因此，對(duì)這兩部分的改造就成為AC-PDP開(kāi)關(guān)電源小型化改造的一個(gè)切入點(diǎn)。本文根據(jù)單級(jí)功率因數(shù)校正的工作原理，提出了一種AC-PDP電極驅(qū)動(dòng)電源模塊改進(jìn)方案。

 

單級(jí)PFC維持電極電源模塊的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)及工作原理
   
本文采用的單級(jí)功率因數(shù)校正變換器電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。單相交流電經(jīng)全波整流后，通過(guò)串聯(lián)兩個(gè)感性ICS（Input-current shaping）接到雙管反激的DC/DC變換單元。

圖1：主電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)   

圖中的兩個(gè)ICS單元完全相同，即LB1=LB2，LD1=LD2，N1p=N1n。采用這種雙ICS的單元結(jié)構(gòu)是為了減小儲(chǔ)能電容器上的電壓以及流過(guò)開(kāi)關(guān)管的電流。
   
下面通過(guò)開(kāi)關(guān)管的動(dòng)作過(guò)程分析整個(gè)電路的工作原理以及工作過(guò)程。
   
1）S1和S2導(dǎo)通期間   

其簡(jiǎn)化電路如圖2（a）所示。開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通，儲(chǔ)能電容經(jīng)圖2（a）中右邊回路釋放電能，反激變換器TR開(kāi)始儲(chǔ)能，iDC由零開(kāi)始上升。線(xiàn)圈N1p及N1n分別感應(yīng)產(chǎn)生左負(fù)右正和左正右負(fù)的電壓，D1n和D1p開(kāi)始導(dǎo)通，D2n和D2p截止。Vin經(jīng)圖2（a）中左邊的回路給儲(chǔ)能電容CB1及CB2充電，iin開(kāi)始上升，電感LB1，LB2，LD1，LD2充電。

(a)開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通時(shí)的電路圖

(b)開(kāi)關(guān)管截止時(shí)的電路圖
圖2：開(kāi)關(guān)管通斷時(shí)的簡(jiǎn)化電路   

因?yàn)閂LB1=VLB2，VLD1=VLD2，為了分析方便，令
VLB=VLB1＋VLB2=2VLB1VLD=VLD1＋VLD2=2VLD1
在右邊的回路中，根據(jù)基爾霍夫定律有

式中：Vin為全波整流后的輸出電壓，即Vin=Vs|sinωt|；
 VB=VB1＋VB2；
N1為繞組N1n及N1p的匝數(shù)；
Np為反激變換器原邊主繞組的匝數(shù)。
又因?yàn)?br />

2）S1和S2截止期間
   
簡(jiǎn)化電路圖如圖2（b）所示。此時(shí)iDC等于零，反激變換器給負(fù)載供電。線(xiàn)圈N1P及N1n分別感應(yīng)產(chǎn)生左正右負(fù)和左負(fù)右正的電壓，D1n及D1p反向截止，D2n及D2p續(xù)流導(dǎo)通。根據(jù)基爾霍夫定律有


從上面的分析可知，當(dāng)gongshi4時(shí)，D1n，D1p，D2n，D2p全部截止，電流iin為零，電感LB1及LB2中沒(méi)有電流流過(guò)，即回路電流iin存在一個(gè)死區(qū)θ（dead angle），是不連續(xù)的。也就是說(shuō)，在半個(gè)工頻周期內(nèi)，只有一部分時(shí)間電感LB的電流連續(xù)工作，iLB在半個(gè)工頻周期內(nèi)的波形如圖3所示。
   
由圖3可以看出，當(dāng)輸入電壓為交流正弦波時(shí)，其輸入電流為一含有高頻紋波的近似正弦波。兩者相位基本相同，提高了輸入端的功率因數(shù)。

圖3：輸入電壓電流波形圖

試驗(yàn)結(jié)果
   
根據(jù)4電極42英寸（107cm）彩色PDP驅(qū)動(dòng)電路的要求，設(shè)計(jì)驅(qū)動(dòng)電源模塊的參數(shù)為：
輸入電壓    AC170～250V；
輸出電壓    DC200～240V；
輸出電流    1A。
   
實(shí)驗(yàn)電路采用UC3845作為開(kāi)關(guān)管的控制芯片，開(kāi)關(guān)的工作頻率為80kHz。DC/DC變換部分采用雙管反激電路。

實(shí)驗(yàn)測(cè)得，當(dāng)輸入電壓為AC220V，50Hz，輸出功率為240W（240V/1A）時(shí)，系統(tǒng)的功率因數(shù)為0.786。轉(zhuǎn)換效率為72.5％。此時(shí)得到輸入端的電壓電流波形如圖4所示。

圖4：輸入電壓及電流波形

通過(guò)比較可知，在輸出功率相同的情況下，單級(jí)功率因數(shù)校正電路在功率因數(shù)校正能力和電源的轉(zhuǎn)換效率等方面，相對(duì)于兩級(jí)功率因數(shù)校正電路而言，相對(duì)要差一些。但隨著研究的深入，新的單級(jí)PFC拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)和控制方案將不斷地被提出，單級(jí)PFC電路的性能也將逐步地得以完善。而單級(jí)功率因數(shù)校正電路體積小、電路簡(jiǎn)單的特點(diǎn)使其成為AC-PDP開(kāi)關(guān)電源小型化改造的一個(gè)首選方案。