IGBT混搭SiC SBD續(xù)流二極管，在硬換流的場(chǎng)合，至少有兩個(gè)主要優(yōu)勢(shì)：

 

●    沒有Si二極管的反向恢復(fù)損耗Erec

●    降低30%以上IGBT的開通損耗Eon

 

因此，在中小功率光伏與UPS等領(lǐng)域，IGBT混搭SiC SBD續(xù)流二極管具有較高性價(jià)比。

 

此次，我們將利用英飛凌強(qiáng)大且豐富的器件SPICE模型，同樣在Simetirx的仿真環(huán)境里，測(cè)試不同類型的續(xù)流二極管，對(duì)IGBT開通特性及Eon的影響。

 

特別提醒

 

仿真無法替代實(shí)驗(yàn)，僅供參考。

 

選取仿真研究對(duì)象

 

IGBT：650V/50A/S5、TO247-4pin(免去發(fā)射極電感對(duì)開通的影響)

 

FWD：650V/30A/50A Rapid1二極管和650V/20A/40A SiC/G6/SBD二極管

 

Driver IC：1EDI20I12AF驅(qū)動(dòng)芯片，隔離單通道，適合快速IGBT和SiC驅(qū)動(dòng)

 

搭建仿真電路

 

如下圖1所示，搭建了雙脈沖仿真電路，溫度設(shè)為常溫。

 

驅(qū)動(dòng)回路

 

驅(qū)動(dòng)芯片(1EDI20I12AF)，對(duì)下管Q1(IKZ50N65ES5)門級(jí)的開關(guān)控制，與上管D1續(xù)流二極管進(jìn)行換流。參照Datasheet的條件，驅(qū)動(dòng)IC原邊5V供電及5V的控制信號(hào)，驅(qū)動(dòng)IC輸出的驅(qū)動(dòng)電壓15V/0V給到Q1的門級(jí)，驅(qū)動(dòng)電阻Rgon和Rgoff都設(shè)置為23.1Ω，再假設(shè)20nH左右的門級(jí)PCB走線電感。

 

主回路部分

 

設(shè)置母線電壓400V，在器件外的上管、下管和母線附近各設(shè)置10nH，總共30nH(參照規(guī)格書中的雙脈沖測(cè)試條件，Lσ=30nH)。根據(jù)仿真中的驅(qū)動(dòng)脈沖寬度與開關(guān)電流要求，設(shè)置雙脈沖的電感參數(shù)。

 

圖1：雙脈沖仿真電路圖

 

仿真結(jié)果分析

 

根據(jù)上述電路，通過選取不同的續(xù)流二極管D1的型號(hào)進(jìn)行仿真，對(duì)比觀察Q1的IGBT在開通過程的變化。如圖2和圖3所示，在IGBT的開通過程中，當(dāng)續(xù)流管D1的型號(hào)從650V/50A/Rapid1切換到650V/40A/SiC/G6/SBD后，開通電流Ic的電流尖峰(由D1的反向恢復(fù)電荷Qrr形成)，從虛線(50A/Rapid1)的巨大包絡(luò)，顯著變?yōu)閷?shí)線(40A/SBD)的小電流過沖；同時(shí)電壓Vce在第二段的下降速度也明顯加快，使得電流Ic與電壓Vce的交疊區(qū)域變小。因此，體現(xiàn)在開通損耗Eon上，前者虛線(50A/Rapid1)為Eon=430uJ，降為實(shí)線(40A/SBD)的Eon=250uJ，占比為58%，即Eon降幅約40%。

 

圖2：雙脈沖仿真開關(guān)特性波形(650V/50A/Rapid1)

 

圖3：雙脈沖仿真開通波形對(duì)比(Rapid1/50A VS SiC/G6/SBD/40A)

 

圖4：雙脈沖仿真開通波形對(duì)比(不同電流規(guī)格二極管的對(duì)比)

 

為了進(jìn)一步驗(yàn)證二極管D1的影響，分別用兩種不同電流進(jìn)行橫向?qū)Ρ?。由上述圖4的仿真結(jié)果可見：同為650V/SiC/G6/SBD二極管的Qrr本身很小，不同電流規(guī)格(40A和20A)，其Ic電流尖峰和開通損耗Eon都很接近。相對(duì)而言，50A和30A的650V/Rapid1的二極管，才能體現(xiàn)出一定的差異。

 

以上仿真是在門級(jí)電阻Rgon=23.1Ω、驅(qū)動(dòng)電壓Vge=15V/0V和外部電感Lσ=30nH的條件下進(jìn)行的，如果采用不同門級(jí)電阻Rgon=18Ω或35Ω、Vge=15V/-8V和不同外部電感(如Lσ=15nH)時(shí)，從Rapid1/50A到SiC/G6/SBD/40A，IGBT開通損耗Eon的變化趨勢(shì)又將如何呢？

 

圖5：門級(jí)電阻Rgon為18Ω和35Ω時(shí)，SiC/G6/SBD/40A對(duì)Eon的影響

 

圖6：外部電感Lσ=15nH時(shí)，SiC/G6/SBD/40A對(duì)Eon的影響

 

圖7：在門級(jí)電壓Vge=15V/-8V時(shí)，SiC/G6/SBD/40A對(duì)Eon的影響

 

由上述幾組仿真結(jié)果來看，在一定門級(jí)電阻Rgon范圍，一定外部電感條件Lσ，以及不同門級(jí)電壓Vge時(shí)，均可以看到650V/40A/SiC/SBD二極管，給IGBT開通帶來約50%左右的Eon損耗降低。

 

文章最后，我們?cè)儆懻撘粋€(gè)問題：選擇Vge=15V/0V與Vge=15V/-8V，對(duì)650V/50A/S5的TO247-4pin的單管的開關(guān)損耗Eon/Eoff有影響嗎？

 

圖8：不同Vge電壓對(duì)650V/S5/50A+Rapid1/50A開關(guān)特性的影響

 

圖9：不同Vge電壓對(duì)650V/S5/50A+SiC/G6/SBD/40A開關(guān)特性的影響

 

在圖8和圖9中，虛線表示Vge=15V/0V，而實(shí)線表示Vge=15V/-8V；粗略來看，對(duì)Eon的影響可以忽略，而對(duì)Vge的負(fù)壓，可以減少Eoff差不多有50%（以Vce尖峰作為代價(jià)）。仿真雖然無法定量，至少可以定性地提醒大家，在設(shè)計(jì)與實(shí)測(cè)的時(shí)候，不要隨意忽視Vge對(duì)開關(guān)特性的影響，尤其是快速型的IGBT。

 

期望上述的仿真分析，對(duì)大家深入理解650V混合SiC的開關(guān)特性有所幫助。

 

來源：英飛凌科技大中華區(qū)

 

 

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